1. 經(jīng)急冷系統(tǒng)處理，盡可能降低裂解氣溫度，從而保證裂解氣壓縮機(jī)的正常運(yùn)轉(zhuǎn)，并降低裂解氣壓縮機(jī)的功耗。 2. 裂解氣經(jīng)急冷系統(tǒng)處理，盡可能分餾出裂解氣中的輕、重組分，占裂解氣的質(zhì)量分?jǐn)?shù)3.5%左右，減少進(jìn)入壓縮分離系統(tǒng)的進(jìn)料負(fù)荷。 3. 在裂解氣急冷過程中將裂解氣中的稀釋蒸汽以冷凝水的形式分離回收，用以再發(fā)生稀釋蒸汽，從而大大減少污水排放量。 4. 在裂解氣急冷過程中繼續(xù)回收裂解氣低能位熱量。通常，可由急冷油回收的熱量發(fā)生稀釋蒸汽，并可由急冷水回收的熱量進(jìn)行分離系統(tǒng)的工藝加熱。 急冷的方法有兩種，一種是直接急冷，一種是間接急冷。直接急冷是用急冷劑與裂解氣直接接觸，急冷劑用油或水，急冷下來的油、水密度相差不大，分離困難，污水量大，不能回收高品位的熱量。采用間接急冷的目的是回收高品位的熱量，產(chǎn)生高壓水蒸氣作動(dòng)力能源以驅(qū)動(dòng)裂解氣、乙烯、丙稀的壓縮機(jī)，汽輪機(jī)及高壓水閥等機(jī)械，同時(shí)終止二次反應(yīng) 5、位置不當(dāng)。急冷系統(tǒng)氣流噴出口位置應(yīng)在700℃-900℃溫度范圍之內(nèi)，但這一溫度位置往往向低溫“漂移”。 6、燃燒不完全。由于磚瓦窯爐溫差大，斷面氣流不均衡，供氧不足，進(jìn)入急冷段后磚中仍有20%-30%的殘留碳未能完全燃燒，急冷的供氧作用使之重新燃燒，嚴(yán)重時(shí)全窯出現(xiàn)兩個(gè)“火頭”操作失控。 7、介質(zhì)溫度低�，F(xiàn)有急冷系統(tǒng)大都采用離心風(fēng)機(jī)直接鼓入20℃左右的冷風(fēng)，當(dāng)冷風(fēng)突遇700-900℃的高溫時(shí)，空氣體積急劇膨脹34倍，氣體在爐腔內(nèi)產(chǎn)生劇烈湍動(dòng)，嚴(yán)重時(shí)引起窯體振動(dòng)，同時(shí)制品出現(xiàn)“炸裂”起不到應(yīng)有的準(zhǔn)卻效果�？墒钱�(dāng)系統(tǒng)停止運(yùn)轉(zhuǎn)后，熱傳導(dǎo)輻射作用會(huì)使其在12年內(nèi)氧化、損毀。 8、材性變化。陶瓷及耐火材料所用原料化學(xué)成分及礦物組成比較“單純”物料處理精細(xì)，可以比較準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)其焙燒進(jìn)程發(fā)生的物理化學(xué)反應(yīng)。磚瓦原料組成成分則混雜不確定，且燒結(jié)溫度低，燒結(jié)溫度范圍窄（50—100℃）具體急冷位置較難界定。 綜上所述，在保證工藝過程均衡的前提下，急冷繁育地原料的熱值、化學(xué)成分及礦物組成仍具有很強(qiáng)的選擇性，具體情況見表 急冷系統(tǒng)位置界定與原料熱值、化學(xué)成分之間的關(guān)系